Jaký je faktor K pro ohyb?

Sloup je vyroben z válcovaných I-nosníků s rovnoběžnými hranami pásnic. Soustředěné návrhové zatížení N = 600,00 kN. Zamýšlený koeficient spolehlivosti γ n = 0,95; zatížení s přihlédnutím k bezpečnostnímu faktoru pro zamýšlený účel N = 600,00 • 0,95 = 570,00 kN. Geometrická délka sloupu l = 6,9 m Ocel třídy C245, návrhová mez kluzu Ry = 240 mPa = 24 kN/cm2. Koeficient provozních podmínek γ c = 0,95; Sloup je pevně upevněn ve spodní části a kloubově nahoře

2 Schéma výpočtu

Schéma návrhu sloupu Sekce sloupu

Rýže. 1 a) konstrukční schéma sloupu; b) sloupová sekce

Pro toto návrhové schéma je součinitel délkové vodivosti μ = 0,7. Návrhová délka sloupu L ef = μ•l = 0,7*6,9 = 4,8m.

3 Stanovení požadované plochy průřezu sloupu

Nastavíme pružnost sloupu λ = 100, určíme podmíněnou pružnost

λ podmínka = λ ; λ konv = 100 = 3,41≈3,4; podle podmíněné flexibility

určíme součinitel vzpěru φ = 0,562;

Určete požadovanou oblast:

A= N/ φ*R y *γ c = 570/ 0,562*24,0*0,95= 44,0 cm2

4 Stanovení požadovaného minimálního poloměru otáčení

Určete požadovaný minimální poloměr otáčení (pro danou pružnost λ=100)

i= Lef/A= 480/100=4,8 cm

5 Výběr sekce sloupu dle sortimentu

Na základě požadované plochy průřezu a poloměru otáčení vybíráme sortiment I-nosníků s rovnoběžnými hranami pásnic. Nejblíže se hodí I-nosník 30×3, který má následující charakteristiky: A = 87,00 cm; ix = 12,70 cm; iy = 4,80 cm.

h= 299 mm; b = 200 mm

6 Kontrola přijatého průřezu

6.1 Stanovení skutečné maximální flexibility

– určíme největší skutečnou flexibilitu (největší flexibilita bude vzhledem k ose y-y, protože poloměr otáčení vzhledem k ose y-y je menší než poloměr otáčení vzhledem k ose x-x a návrhové délky vzhledem k těmto osám jsou stejné):

λ y = L ef / iy ; A y = 480/4,80 = 100,00

6.2 Stanovení skutečného součinitele vzpěru

Nalezení podmíněné flexibility

λ podmínka = λ у = 100,00 =3,40

– podmíněnou pružností zjistíme skutečnou hodnotu součinitele vzpěru (interpolací) φ = 0,562;

– kontrolujeme podmínku, že flexibilita není větší než maximální flexibilita stanovená SNiP P-23-81*. Maximální flexibilita pro hlavní sloupy

λ předchozí = 180 – 60α, zde α= N/φ*A*Ry*γc = 570,00 /0,562 • 87,00 • 24,0 • 0,95 = 0,51 > 0,5;

λ předchozí = 180 – 60 • 0,51 = 149,4; λ y předchozí . =100

6.3 Kontrola stability

δ=N/φ*A=570,00/0,562*87,00=11,6 kN/cm2 y * γ c = 24,0*0,95=22,8 kN/cm2

Závěr: únosnost tyče sloupu je zajištěna. Jako prut přijímáme I-beam 30×3.

1. SNiP 2.01.07-85*. Zatížení a nárazy – M.: – CITP Gosstroy SSSR, 1988. – 34 s.

2. SNiP II -23-8* Ocelové konstrukce. – M.: – CITP Gosstroy SSSR, 1990. – 96 s.

3. Setkov V.I., Serbin E.P. Stavební konstrukce. – M.: INFRA-M, 2012. – 448 s.

K tématu: metodologický vývoj, prezentace a poznámky

Konstrukce diagramů podélných sil a normálových napětí, výpočet absolutního prodloužení tyče

Tato příručka byla zpracována v souladu s požadavky státní normy pro obory „Strojní technologie“, „Automatizace technologických procesů atd.

Metodická doporučení pro provádění laboratorní práce „Stanovení součinitele povrchového napětí kapaliny“

V této části je uvedena metodika provádění laboratorní práce „Stanovení koeficientu povrchového napětí kapaliny“ (obor „Fyzika“, oddíl „Molekulárně kinetická teorie“).

Hygienické posouzení skutečné výživy studentů lékařských vysokých škol

Charakteristickým rysem moderní civilizace je přítomnost velkého množství potenciálně nebezpečných faktorů, které mohou představovat hrozbu pro zdraví a životy lidí. Ve vztahu ke skupině sociální ri.

OTEVŘENÁ LEKCE „Technická mechanika“ PRAKTICKÁ PRÁCE „Výpočet pevnosti a ohybové tuhosti“ s prezentací

Vypracování lekce – praktické práce, disciplíny „Technická mechanika“, je doprovázeno prezentací, která motivuje studenty k upevnění tématu „Výpočet pevnosti a tuhosti při.

Téma praktické práce: „Stanovení účinnosti topných zařízení“

Stanovení účinnosti elektrického topného zařízení Paní učitelka nám položila problém s názvem: „Stanovení účinnosti elektrického zařízení v domácnosti.

Stanovení součinitele prostupu tepla pro vícevrstvou stěnu Základní rovnice prostupu tepla

Stanovení součinitele prostupu tepla pro vícevrstvou stěnu Základní rovnice prostupu tepla Metodický vývoj Je uvažována otázka: Jak se bude měnit součinitel prostupu tepla K s rostoucím.

Metodický vývoj praktické hodiny na téma: Stanovení základních obecných a speciálních požadavků na bezpečnostní zařízení (dle GOST 12.2.026.0-93), dále postupu a pravidel pro bezpečnou práci na podélných hoblovacích strojích.

Ke zkvalitňování odborného vzdělávání patří využívání technologií, které by studentovi zajistily rozvoj motivační sféry apod.

Návrat ke starému tématu výpočtu vývojové délky plechového dílu při ohýbání je z důvodu potřeby konsolidace některých nových a starých informací k této problematice. Myslím, že shrnutí a analýza dostupných údajů bude pro přijetí užitečné.

. správná rozhodnutí v praxi.

Vývojová délka zakřiveného úseku je obvykle definována jako délka oblouku kružnice s poloměrem r podle vzorce známého ze školy:

L_г =π* r * α / 180Kde

π = 3,14…

r – poloměr neutrální vrstvy, která se při ohýbání nenatahuje ani nestlačuje

α – úhel ohybu ve stupních

Hlavním problémem je, jak tento poloměr vypočítat co nejpřesněji. r ? Koneckonců, nemůžete to jen tak vzít a změřit ze zřejmých a zřejmých důvodů!

Pokud si představíme poloměr r jako součet R и t (viz obrázek výše) a velikost t jako produkt tloušťky materiálu s nějakým koeficientem K , pak dostaneme vzorce:

r = R + t

t = K*s

r = R + K * s

Problém se redukuje na to, že k jeho řešení je nutné znát hodnotu koeficientu К .

Podmíněný koeficient posunutí neutrální vrstvy K v mnoha zdrojích je nyní obvyklé nazývat jej stručně: K-faktor.

K=f(R/s)

Níže uvedené grafy vizuálně zobrazují informace shromážděné z řady oblíbených dostupných zdrojů.

Hodnoty K-faktoru, jak vidíte, se mezi různými autory poněkud liší.

ASCON (ve starších verzích) „souhlasí“ s německou normou DIN 6935, naše RTM 34-65 vychází z údajů Rudmana a Romanovského, Anuriev a T-flex, kteří se k němu „připojili“, zaujímají své stanovisko k této otázce.

Formule z klasické pevnosti materiálů:

K =1/ln(1 + s / R ) – R / s

— červená křivka, kterou jsem mimochodem vždy používal dříve, se blíží Rudmanovým hodnotám, ale přesto produkuje o něco větší hodnoty K-faktoru v pásmu nejběžnějších poměrů v praxi R / s .

Rudmanova data jsou mnohými kolegy a odborníky na internetu považována za nejpřesnější. Možná. Podivné, nepochopitelné skloňování Rudmanovy křivky v pro praxi velmi zajímavé oblasti je poněkud matoucí 0,8 < R/s. Pokud jsou data výsledkem experimentů, co se tedy děje neobvyklého u kovu v této oblasti?

Některé CAD programy, které pracují s plechovými těly, „čekají“, až uživatel zadá a potvrdí hodnotu K-faktoru. Dnes jsou zjevně dvě možnosti, jak se rozhodnout. První je věřit některému z výše uvedených zdrojů. Druhým je experimentální stanovení hodnoty K-faktoru pro konkrétní materiál a podmínky ohybu.

Ti, kteří zvolí druhou cestu, při zajištění čistoty experimentu a vysoké přesnosti měření obdrží skutečnou hodnotu K-faktoru pro konkrétní část při striktním dodržení a opakování určité technologie.

Pro pomoc těm, kteří se rozhodnou jít cestou experimentování, mohu doporučit malý jednoduchý program BendWorks od Olafa Diegela z Nového Zélandu, napsaný již v roce 2003.

Nejprve program vypočítá délku tažení na základě vámi zadané hodnoty K-faktoru.

Délka zakřivené části v rozloženém stavu je určena vzorcem:

L_г =π*( R + K * s )* α / 180

Za druhé, pokud neznáte význam K , pak program, určující délku rozvinutí v závislosti na způsobu ohýbání a tuhosti materiálu, nabídne přibližné hodnoty K-faktoru dle níže uvedené tabulky.

Na jedné straně je zohlednění vlastností kovu a způsobů ohýbání dílu nepochybným krokem vpřed. Ale na druhou stranu přísně fixované hodnoty K-faktoru v poměrně širokých rozsazích R / s – to je „mínus“ přesnosti výpočtu rozmítání. I když pro případy, které nevyžadují zvláštní přesnost, lze v praxi s úspěchem aplikovat stanovení K-faktoru podle autorem navržené tabulky.

Za třetí, program vám pomůže snadno vypočítat na základě výsledků experimentálních měření skutečnou hodnotu K-faktoru pro váš materiál, nástroj, zařízení, technologii. Je to tato možnost pro stanovení koeficientu posunutí neutrální vrstvy K Autor důrazně doporučuje pro úzké tolerance rozměrů ohýbaného dílu.

K =( L_г *180/(π* α ) – R )/ s

Pozor: v grafu na začátku článku zeleně zvýrazněná oblast odpovídá údajům z výše uvedené programové tabulky. Přesto je blíže údajům Rudmana, Romanovského a klasické pevnosti materiálů v rozsahu 0 < R/s!

Program lze snadno najít na internetu pomocí vyhledávacího dotazu „BendWorks“.

Na staré stránce autora je řečeno, že program je „zcela zdarma“ a jsou tam kontaktní souřadnice a e-mailová adresa:

Přestože je anglické rozhraní programu jednoduché a intuitivní, pro zjednodušení práce jsem připojil odkaz na soubor s překladem článku nápovědy autora „The fine-art of Sheet Metal Belding“: